I. Classificatie van warmtewisselaars:
Een buizenwarmtewisselaar kan, afhankelijk van de structurele kenmerken, in twee categorieën worden verdeeld.
1. Stijve buiswarmtewisselaar: deze warmtewisselaar is een type met vaste buizen en platen en kan doorgaans worden onderverdeeld in een enkelbuis- en een meerbuisvariant. De voordelen zijn een eenvoudige en compacte structuur, lage kosten en wijdverspreide toepassing; een nadeel is dat de buizen niet mechanisch gereinigd kunnen worden.
2. Shell-and-tube warmtewisselaar met temperatuurcompensatie-inrichting: deze maakt vrije uitzetting van het verwarmde deel mogelijk. De structuur kan als volgt worden onderverdeeld:
① Warmtewisselaar met zwevende kop: bij deze warmtewisselaar kan de buisplaat aan één uiteinde vrij uitzetten, wat de "zwevende kop" wordt genoemd. Deze is geschikt voor situaties met een groot temperatuurverschil tussen de buiswand en de mantelwand, en waarbij de ruimte tussen de buizenbundels regelmatig gereinigd moet worden. De constructie is echter complexer en de verwerkings- en productiekosten zijn hoger.
② U-vormige buiswarmtewisselaar: deze heeft slechts één buisplaat, waardoor de buis vrij kan uitzetten en krimpen bij verwarming of koeling. De structuur van deze warmtewisselaar is eenvoudig, maar de productie van de bochten is arbeidsintensiever. Omdat de buis een bepaalde buigradius moet hebben, is de benutting van de buisplaat beperkt. Mechanisch reinigen van de buis is lastig, en demontage en vervanging van de buizen zijn niet eenvoudig. Daarom is het noodzakelijk dat de vloeistof die door de buizen stroomt schoon is. Deze warmtewisselaar kan worden gebruikt bij grote temperatuurschommelingen, hoge temperaturen of hoge drukken.
③ Pakkingbox-warmtewisselaar: deze heeft twee vormen. De eerste heeft een buisplaat waarbij aan het uiteinde van elke buis een aparte pakking is aangebracht om de vrije uitzetting en krimp van de buis te garanderen. Deze constructie werd vroeger gebruikt bij een klein aantal buizen in de warmtewisselaar, maar de afstand tussen de buizen is groter dan bij een gewone warmtewisselaar, wat de constructie complexer maakt. De tweede vorm heeft een zwevende constructie waarbij de buis en de behuizing aan één uiteinde zweven. In het zwevende gedeelte wordt een pakking gebruikt die de gehele constructie afdicht. Deze constructie is eenvoudiger, maar is minder geschikt voor grote diameters en hoge drukken. Pakkingbox-warmtewisselaars worden tegenwoordig zelden gebruikt.
II. Evaluatie van de ontwerpvoorwaarden:
1. Voor het ontwerp van de warmtewisselaar dient de gebruiker de volgende ontwerpvoorwaarden (procesparameters) op te geven:
① buis, mantelprogramma bedrijfsdruk (als een van de voorwaarden om te bepalen of de apparatuur in de klasse valt, moet worden geleverd)
② buis, behuizing programma bedrijfstemperatuur (inlaat/uitlaat)
③ temperatuur van de metalen wand (berekend door het proces (aangegeven door de gebruiker))
④Materiaalnaam en -eigenschappen
⑤Corrosiemarge
⑥Het aantal programma's
⑦ warmteoverdrachtsoppervlak
⑧ Specificaties en opstelling van de warmtewisselaarbuizen (driehoekig of vierkant)
⑨ vouwplaat of het aantal steunplaten
⑩ isolatiemateriaal en dikte (om de uitsteekhoogte van de naamplaat te bepalen)
(11) Verf.
I. Indien de gebruiker speciale wensen heeft, dient de gebruiker het merk en de kleur op te geven.
II. Gebruikers hebben geen speciale eisen, de ontwerpers hebben zelf een selectie gemaakt.
2. Diverse belangrijke ontwerpvoorwaarden
① Bedrijfsdruk: deze moet worden opgegeven als een van de voorwaarden voor de classificatie van de apparatuur.
② Materiaaleigenschappen: als de gebruiker de naam van het materiaal niet opgeeft, moet hij de toxiciteitsgraad van het materiaal vermelden.
Omdat de toxiciteit van het medium verband houdt met de niet-destructieve monitoring van de apparatuur, de warmtebehandeling, het niveau van de smeedstukken voor de topklasse apparatuur, maar ook met de indeling van de apparatuur:
a, GB150 10.8.2.1 (f) tekeningen geven aan dat de container die een extreem gevaarlijk of zeer gevaarlijk medium bevat, een toxiciteit van 100% RT heeft.
b, 10.4.1.3 tekeningen geven aan dat containers met extreem gevaarlijke of zeer giftige stoffen na het lassen een warmtebehandeling moeten ondergaan (gelaste verbindingen van austenitisch roestvast staal hoeven niet te worden warmtebehandeld).
c. Smeedstukken. Het gebruik van matig giftige stoffen voor extreem of zeer gevaarlijke smeedstukken moet voldoen aan de eisen van klasse III of IV.
③ Pijpspecificaties:
Veelgebruikte koolstofstalen profielen: φ19×2, φ25×2,5, φ32×3, φ38×5
Roestvrij staal φ19×2, φ25×2, φ32×2,5, φ38×2,5
Opstelling van warmtewisselaarbuizen: driehoek, hoekdriehoek, vierkant, hoekvierkant.
★ Wanneer mechanische reiniging tussen de warmtewisselaarbuizen nodig is, dient een vierkante opstelling te worden gebruikt.
1. Ontwerpdruk, ontwerptemperatuur, lasverbindingscoëfficiënt
2. Diameter: DN < 400 cilinder, gebruik van stalen buis.
DN ≥ 400 cilinder, vervaardigd uit gewalst staalplaat.
16" stalen buis ------ met de gebruiker om het gebruik van gewalste staalplaat te bespreken.
3. Indelingsschema:
Aan de hand van het warmteoverdrachtsoppervlak en de specificaties van de warmteoverdrachtbuizen wordt een lay-outdiagram getekend om het aantal warmteoverdrachtbuizen te bepalen.
Als de gebruiker een leidingdiagram aanlevert, moet er ook gecontroleerd worden of de leidingen zich binnen de aangegeven cirkel bevinden.
★Principe van pijplegging:
(1) De leidingbegrenzingscirkel moet volledig gevuld zijn met pijp.
② Het aantal slagen van de meertaktpijp moet zoveel mogelijk gelijk zijn.
③ De buizen van de warmtewisselaar moeten symmetrisch geplaatst worden.
4. Materiaal
Wanneer de buisplaat zelf een bolle schouder heeft en verbonden is met een cilinder (of kop), moet er gebruik worden gemaakt van smeden. Omdat buisplaten met een dergelijke structuur doorgaans worden gebruikt voor toepassingen met hoge druk, ontvlambare, explosieve en giftige stoffen in extreme, zeer gevaarlijke situaties, stellen deze hogere eisen aan de buisplaat en is deze ook dikker. Om slakvorming en delaminatie van de bolle schouder te voorkomen, de vezelspanning in de bolle schouder te verbeteren, de bewerkingstijd te verkorten en materiaal te besparen, worden de bolle schouder en de buisplaat direct uit één geheel gesmeed.
5. Aansluiting van de warmtewisselaar en de buisplaat
De buis in de buis-plaatverbinding is een cruciaal onderdeel van de constructie van een buizenwarmtewisselaar. Deze verbinding is niet alleen belangrijk voor de verwerking van vloeistoffen, maar moet er ook voor zorgen dat elke verbinding tijdens de werking van de installatie lekvrij is en bestand is tegen de druk van het medium.
De verbinding tussen buizen en buisplaten gebeurt hoofdzakelijk op de volgende drie manieren: a. uitzetten; b. lassen; c. uitzettingslassen.
Uitzetting van de mantel en de buis tussen de lekkende media zal geen nadelige gevolgen hebben, vooral niet bij materialen met een slechte lasbaarheid (zoals koolstofstalen warmtewisselaarbuizen) en een te hoge werkdruk voor de fabriek.
Door de uitzetting van het buiseinde tijdens het lassen ontstaat er een restspanning. Deze restspanning verdwijnt geleidelijk bij een stijgende temperatuur, waardoor de afdichtings- en verbindingsfunctie van het buiseinde afneemt. De uitzetting van de constructie wordt daarom beperkt door de druk en temperatuur. Over het algemeen geldt een ontwerpdruk van ≤ 4 MPa, een ontwerptemperatuur van ≤ 300 °C en een werking zonder hevige trillingen, extreme temperatuurschommelingen of significante spanningscorrosie.
Lasverbindingen hebben als voordelen een eenvoudige productie, hoge efficiëntie en een betrouwbare verbinding. Door te lassen wordt de buis beter aan de buisplaat bevestigd; bovendien zijn er minder bewerkingswerkzaamheden aan de buisgaten nodig, wat tijd bespaart, en is het onderhoud eenvoudig. Daarom verdient deze methode de voorkeur.
Bovendien, wanneer de toxiciteit van het medium zeer hoog is, kan de menging van het medium en de atmosfeer gemakkelijk leiden tot een explosie. Het medium is radioactief of de menging van materiaal aan de binnen- en buitenkant van de pijp kan een nadelig effect hebben. Om ervoor te zorgen dat de verbindingen goed afgedicht zijn, wordt vaak de lasmethode gebruikt. Hoewel de lasmethode veel voordelen heeft, kan hiermee "spleetcorrosie" en spanningscorrosie op de laspunten niet volledig worden voorkomen. Ook is het lastig om een betrouwbare lasverbinding te verkrijgen tussen een dunne pijpwand en een dikke pijpplaat.
Bij lassen kunnen hogere temperaturen worden bereikt dan bij expansielassen, maar onder invloed van cyclische spanningen bij hoge temperaturen is de las zeer gevoelig voor vermoeidheidsscheuren. Bovendien kan de spleet tussen de buis en het buisgat, wanneer deze wordt blootgesteld aan corrosieve media, de schade aan de verbinding versnellen. Daarom worden las- en expansieverbindingen tegelijkertijd gebruikt. Dit verbetert niet alleen de vermoeidheidsweerstand van de verbinding, maar vermindert ook de neiging tot spleetcorrosie, waardoor de levensduur aanzienlijk langer is dan wanneer alleen lassen wordt toegepast.
Er bestaat geen uniforme standaard voor de situaties waarin het geschikt is om uitzettingsvoegen en expansievoegen te lassen. Meestal wordt, wanneer de temperatuur niet te hoog is maar de druk zeer hoog is of het medium zeer lekgevoelig is, gebruikgemaakt van een sterke uitzettingslas en een afdichtingslas (een afdichtingslas dient enkel om lekkage te voorkomen en garandeert geen sterkte).
Bij zeer hoge druk en temperatuur wordt gebruikgemaakt van sterktelassen en pasta-expansie (sterktelassen zorgt ervoor dat de las, zelfs bij een dichte verbinding, een grote treksterkte heeft; meestal wordt hiermee bedoeld dat de lassterkte gelijk is aan de treksterkte van de buis onder axiale belasting tijdens het lassen). De functie van expansie is voornamelijk het voorkomen van spleetcorrosie en het verbeteren van de vermoeiingsweerstand van de las. De specifieke structurele afmetingen zijn vastgelegd in de norm (GB/T151), waar we hier niet verder op ingaan.
Voor de eisen aan de oppervlakteruwheid van het pijpgat:
a. Bij het lassen van de warmtewisselaarbuis en de buisplaat is de Ra-waarde van de oppervlakteruwheid van de buis niet groter dan 35 µm.
b. Een expansieverbinding tussen een enkele warmtewisselaarbuis en een buisplaat, waarbij de oppervlakteruwheid (Ra-waarde) van het buisgat niet groter is dan 12,5 µm. Het oppervlak van het buisgat mag geen defecten vertonen die de expansiedichtheid beïnvloeden, zoals bijvoorbeeld longitudinale of spiraalvormige groeven.
III. Ontwerpberekening
1. Berekening van de wanddikte van de mantel (inclusief berekening van de wanddikte van het korte gedeelte van de pijpbus, de kop en de cilinderwand van de mantel): de wanddikte van de pijp en de cilinderwand van de mantel moet voldoen aan de minimale wanddikte volgens GB151. Voor koolstofstaal en laaggelegeerd staal is de minimale wanddikte gebaseerd op de corrosiemarge C2 = 1 mm. Indien C2 groter is dan 1 mm, moet de minimale wanddikte van de mantel dienovereenkomstig worden verhoogd.
2. Berekening van de wapening voor open gaten
Voor een rompconstructie met stalen buizen wordt aanbevolen om de gehele constructie te versterken (de wanddikte van de cilinder te vergroten of dikwandige buizen te gebruiken); bij een kokerconstructie met dikkere buizen en een grote opening moet rekening worden gehouden met de algehele kosteneffectiviteit.
Geen enkele andere versterking moet aan de volgende eisen voldoen:
① ontwerpdruk ≤ 2,5 MPa;
② De hartafstand tussen twee aangrenzende gaten mag niet kleiner zijn dan tweemaal de som van de diameters van de twee gaten;
③ Nominale diameter van de ontvanger ≤ 89 mm;
④ Houd rekening met de minimale wanddikte zoals vermeld in Tabel 8-1 (inclusief een corrosiemarge van 1 mm).
3. Flens
Bij het gebruik van een standaard flens moet erop gelet worden dat de flens en de pakking, evenals de bevestigingsmiddelen, op elkaar aansluiten. Anders moet de flens opnieuw berekend worden. Bijvoorbeeld: een vlakke lasflens type A wordt standaard geleverd met een bijpassende niet-metalen, zachte pakking. Bij gebruik van een wikkelpakking moet de flens opnieuw berekend worden.
4. Pijpplaat
Je moet op de volgende punten letten:
① Ontwerptemperatuur van de buisplaat: Volgens de bepalingen van GB150 en GB/T151 moet deze niet lager zijn dan de metaaltemperatuur van het onderdeel. Bij de berekening van de ontwerptemperatuur van de buisplaat kan echter niet gegarandeerd worden dat de rol van het procesmedium in de buismantel een rol speelt, en de metaaltemperatuur van de buisplaat is moeilijk te berekenen. Daarom wordt over het algemeen een hogere waarde dan de ontwerptemperatuur aangehouden.
② Meervoudige buizenwarmtewisselaar: in het leidinggebied, vanwege de noodzaak om een afstandsgroeve en trekstangconstructie aan te brengen en omdat de warmtewisselaar zelf niet voldoende ondersteuning biedt (conform GB/T151-formule).
③De effectieve dikte van de buisplaat
De effectieve dikte van de buisplaat verwijst naar de buisafstand tussen de bodem van de schotgroef en de buisplaat, verminderd met de som van de volgende twee factoren.
a, corrosiegrens van de pijp voorbij de diepte van de diepte van de pijpbereikscheidingsgroef deel
b, corrosiemarge van het schaalprogramma en buisplaat aan de schaalprogrammazijde van de structuur van de groefdiepte van de twee grootste installaties
5. Dilatatievoegen worden geplaatst
Bij een warmtewisselaar met vaste buizen en platen ontstaat er, door het temperatuurverschil tussen de vloeistof in de buizen en de buiswand zelf, en door de vaste verbinding tussen de warmtewisselaar en de buizen, een uitzettingsverschil tussen de mantel en de buizen. Dit uitzettingsverschil zorgt voor axiale belasting op de mantel en de buizen. Om schade aan de mantel en de warmtewisselaar, instabiliteit en het losraken van de buizen van de buizen te voorkomen, moeten uitzettingsvoegen worden aangebracht om de axiale belasting op de mantel en de warmtewisselaar te verminderen.
Over het algemeen is het temperatuurverschil tussen de mantel en de wand van de warmtewisselaar groot, waardoor het nodig is om een expansievoeg te plaatsen. Bij de berekening van de buisplaat worden, op basis van het temperatuurverschil, de waarden voor σt, σc en q berekend. Als een van deze waarden niet voldoet, is het noodzakelijk om een expansievoeg toe te voegen.
σt - axiale spanning van de warmtewisselaarbuis
σc - schaalproces cilinder axiale spanning
q--De trekkracht van de verbinding tussen de warmtewisselaarbuis en de buisplaat
IV. Constructief ontwerp
1. Pijpdoos
(1) Lengte van de pijpdoos
a. Minimale binnendiepte
① Bij de opening van het enkelvoudige buistraject van de buiskast mag de minimale diepte in het midden van de opening niet minder zijn dan 1/3 van de binnendiameter van de ontvanger;
② De binnen- en buitendiepte van het buistraject moeten ervoor zorgen dat het minimale circulatieoppervlak tussen de twee trajecten niet kleiner is dan 1,3 keer het circulatieoppervlak van de warmtewisselaarbuis per traject;
b, de maximale binnendiepte
Overweeg of het lassen en afwerken van de binnenste onderdelen, met name bij de nominale diameter van de kleinere meerbuizenwarmtewisselaar, wel haalbaar is.
(2) Afzonderlijke programmapartitie
Dikte en plaatsing van de scheidingswand volgens GB151 Tabel 6 en Figuur 15: voor scheidingswanden met een dikte van meer dan 10 mm moet het afdichtingsvlak worden afgesneden tot 10 mm; bij buiswarmtewisselaars moet de scheidingswand worden aangebracht op het aftapgat (afvoergat), de diameter van het afvoergat is over het algemeen 6 mm.
2. Shell-and-tube bundel
①Bundelniveau
De buizenbundels van niveau I en II zijn alleen geschikt voor warmtewisselaarbuizen van koolstofstaal en laaggelegeerd staal volgens de binnenlandse normen. Er zijn echter nog steeds "hogere niveaus" en "gewone niveaus" ontwikkeld. Zodra er in de binnenlandse markt warmtewisselaarbuizen van "hogere" kwaliteit gebruikt kunnen worden, hoeven warmtewisselaarbuizenbundels van koolstofstaal en laaggelegeerd staal niet langer te worden onderverdeeld in niveau I en II!
Het verschil tussen buizenbundels I en II zit hem voornamelijk in de buitendiameter van de warmtewisselaarbuizen en de afwijking in wanddikte, waardoor de bijbehorende gatgrootte en afwijking ook verschillen.
Buizenbundels van klasse I met hogere precisie-eisen, uitsluitend voor roestvrijstalen warmtewisselaarbuizen; voor de veelgebruikte koolstofstalen warmtewisselaarbuizen.
② Buisplaat
a, afwijking in de grootte van het buisgat
Let op het verschil tussen de buizenbundels van niveau I en II.
b, de programmapartitiegroef
De diepte van de sleuf Ⅰ is over het algemeen niet minder dan 4 mm.
Breedte van de sleuf in de subprogramma-scheidingswand van het II-subprogramma: koolstofstaal 12 mm; roestvrij staal 11 mm
De afschuining van de hoek van de scheidingssleuf voor de minutenreeks in het III-segment is doorgaans 45 graden, waarbij de afschuiningsbreedte b ongeveer gelijk is aan de straal R van de hoek van de pakking van de minutenreeks.
③ Opklapbare plaat
a. Diameter van de buisopening: gedifferentieerd per bundelniveau
b, hoogte van de inkeping in de boogvouwplaat
De hoogte van de inkeping moet zodanig zijn dat de vloeistof door de opening stroomt met een debiet gelijk aan de hoogte van de inkeping. Deze hoogte wordt doorgaans genomen als 0,20-0,45 keer de binnendiameter van de afgeronde hoek. De inkeping wordt meestal in de pijprij onder de hartlijn aangebracht of in twee rijen pijpgaten tussen een kleine brug (om het monteren van een pijp te vergemakkelijken).
c. Inkepingoriëntatie
Eenrichtingsreinigingsvloeistof, inkeping omhoog en omlaag;
Gas dat een kleine hoeveelheid vloeistof bevat, duw de inkeping omhoog richting het onderste deel van de vouwplaat om de vloeistofpoort te openen;
Vloeistof met een kleine hoeveelheid gas erin; druk de inkeping naar beneden, richting het hoogste deel van de vouwplaat, om de ventilatieopening te openen.
Gas-vloeistofcoëxistentie of de vloeistof bevat vaste stoffen, inkepingen links en rechts, en de vloeistofopening bevindt zich op de onderste plaats.
d. Minimale dikte van de vouwplaat; maximale onondersteunde overspanning
e. De vouwplaten aan beide uiteinden van de buizenbundel bevinden zich zo dicht mogelijk bij de inlaat- en uitlaatontvangers van de behuizing.
④ Trekstang
a, de diameter en het aantal stuurstangen
Diameter en aantal volgens tabel 6-32, 6-33 selectie, om ervoor te zorgen dat de dwarsdoorsnede van de trekstang groter of gelijk is aan de in tabel 6-33 gegeven waarde, onder de voorwaarde dat de diameter en het aantal trekstangen kunnen worden gewijzigd, maar de diameter niet kleiner mag zijn dan 10 mm en het aantal niet minder dan vier.
b. De trekstangen moeten zo gelijkmatig mogelijk aan de buitenrand van de buizenbundel worden aangebracht. Bij warmtewisselaars met een grote diameter moeten in het buisgebied of nabij de opening van de vouwplaat een passend aantal trekstangen worden aangebracht. Elke vouwplaat moet ten minste 3 steunpunten hebben.
c. Trekstangmoer, sommige gebruikers hebben het volgende nodig: een moer en een vouwplaat die gelast is.
⑤ Anti-doorspoelplaat
a. De anti-spoelplaat is aangebracht om de ongelijkmatige verdeling van de vloeistof en de erosie van het uiteinde van de warmtewisselaarbuis te verminderen.
b. Bevestigingsmethode van de anti-uitspoelingsplaat
Indien de inlaat van de behuizing zich in de niet-vaste stang aan de zijkant van de buisplaat bevindt, kan de anti-verplaatsingsplaat, voor zover mogelijk, aan het cilinderlichaam worden gelast in de buis met vaste spoed of nabij de buisplaat van de eerste vouwplaat.
(6) Plaatsing van uitzettingsvoegen
a. Geplaatst tussen de twee zijden van de vouwplaat
Om de vloeistofweerstand van de expansievoeg te verminderen, moet de expansievoeg, indien nodig, aan de binnenzijde van de voeringbuis worden gelast in de richting van de vloeistofstroom. Bij verticale warmtewisselaars, waarbij de vloeistofstroom naar boven gericht is, moeten aan het onderste uiteinde van de voeringbuis afvoeropeningen worden aangebracht.
b. Dilatatievoegen van de beschermingsinrichting om te voorkomen dat de apparatuur tijdens het transport of gebruik beschadigd raakt.
(vii) de verbinding tussen de buisplaat en de mantel
a. De verlenging fungeert tevens als flens
b. Pijpplaat zonder flens (GB151 Bijlage G)
3. Pijpflens:
① Bij een ontwerptemperatuur van 300 graden of hoger moet een stompe flens worden gebruikt.
② Als de warmtewisselaar niet gebruikt kan worden om de interface over te nemen en af te voeren, moet deze in de buis worden geplaatst, op het hoogste punt van de mantel, op het laagste punt van de afvoerpoort, met een minimale nominale diameter van 20 mm.
③ De verticale warmtewisselaar kan worden voorzien van een overloopaansluiting.
4. Ondersteuning: GB151-soorten overeenkomstig de bepalingen van artikel 5.20.
5. Overige accessoires
① Hijsogen
Voor dozen en pijpdozen van meer dan 30 kg van goede kwaliteit moeten bevestigingsnokken worden gemonteerd.
② bovenste draad
Om het demonteren van de pijpenkast te vergemakkelijken, moet het deksel van de pijpenkast op de daarvoor bestemde plek worden bevestigd, inclusief de bovenste draad van het deksel.
V. Productie- en inspectievereisten
1. Pijpplaat
① Gelaste buis-plaatverbindingen voor 100% röntgeninspectie of UT, gekwalificeerd niveau: RT: Ⅱ UT: Ⅰ niveau;
② Naast roestvrij staal, spanningsverlagende warmtebehandeling van de gelaste buisplaat;
③ Afwijking in de breedte van de gatbrug in de buisplaat: volgens de formule voor het berekenen van de breedte van de gatbrug: B = (S - d) - D1
Minimale breedte van de gatenbrug: B = 1/2 (S - d) + C;
2. Warmtebehandeling van de buizenkast:
Koolstofstaal en laaggelegeerd staal, gelast met een gesplitste scheidingswand in de buishuls, evenals buishulzen met zijopeningen groter dan 1/3 van de binnendiameter van de cilindrische buishuls, dienen bij het lassen een warmtebehandeling ter spanningsontlasting te ondergaan. Het afdichtingsoppervlak van de flens en de scheidingswand dient na de warmtebehandeling te worden bewerkt.
3. Druktest
Wanneer de ontwerpdruk van de mantel lager is dan de procesdruk van de buizen, moet de kwaliteit van de verbindingen tussen de warmtewisselaarbuizen en -platen worden gecontroleerd.
① Verhoog de testdruk tijdens de hydraulische test met behulp van het leidingprogramma, om te controleren of er lekkage is bij de leidingverbindingen. (Het is echter noodzakelijk ervoor te zorgen dat de primaire filmspanning van de mantel tijdens de hydraulische test ≤0,9ReLΦ bedraagt.)
② Indien de bovenstaande methode niet geschikt is, kan de behuizing na het passeren van de test hydrostatisch worden getest op de oorspronkelijke druk, waarna de behuizing kan worden getest op ammoniaklekkage of halogeenlekkage.
VI. Enkele aandachtspunten met betrekking tot de grafieken
1. Geef het niveau van de buizenbundel aan.
2. Op de warmtewisselaarbuis moet een labelnummer worden vermeld.
3. Buisplaat leidingcontourlijn buiten de gesloten dikke ononderbroken lijn
4. Montagetekeningen moeten worden voorzien van labels die de oriëntatie van de vouwplaatopening aangeven.
5. Standaard afvoeropeningen van expansievoegen, ontluchtingsopeningen op de pijpverbindingen en pijpstoppen moeten buiten beeld zijn.
Geplaatst op: 11 oktober 2023