I. Classificatie van warmtewisselaars:
De mantel- en buiswarmtewisselaar kan worden onderverdeeld in de volgende twee categorieën, afhankelijk van de structurele kenmerken.
1. Stijve structuur van de mantel- en buiswarmtewisselaar: deze warmtewisselaar is een vast buis- en plaattype geworden en kan doorgaans worden onderverdeeld in twee soorten: één-buis en meerdere-buis. De voordelen zijn een eenvoudige en compacte structuur, goedkoop en breed inzetbaar; het nadeel is dat de buis niet mechanisch kan worden gereinigd.
2. Buis- en mantelwarmtewisselaar met temperatuurcompensatie: hiermee kan het verwarmde deel vrije expansie veroorzaken. De structuur van de vorm kan worden onderverdeeld in:
① Warmtewisselaar met zwevende kop: deze warmtewisselaar kan aan één uiteinde van de buisplaat vrij worden uitgezet, de zogenaamde "zwevende kop". Het temperatuurverschil tussen de buiswand en de mantelwand is groot, waardoor de ruimte in de buizenbundel vaak wordt gereinigd. De constructie is echter complexer en de verwerkings- en productiekosten zijn hoger.
2 U-vormige buizenwarmtewisselaar: deze heeft slechts één buisplaat, waardoor de buis vrij kan uitzetten en krimpen bij verhitting of afkoeling. De structuur van deze warmtewisselaar is eenvoudig, maar de werklast voor het vervaardigen van de bocht is groter. Omdat de buis een bepaalde buigradius nodig heeft, is de benutting van de buisplaat beperkt. De buis is mechanisch te reinigen en moeilijk te demonteren en te vervangen. De vloeistof moet schoon door de buizen stromen. Deze warmtewisselaar kan worden gebruikt bij grote temperatuurschommelingen, hoge temperaturen of hoge druk.
③ Warmtewisselaar met pakkingbus: deze heeft twee vormen. De ene is in de buisplaat, aan het uiteinde van elke buis, met een aparte pakkingafdichting om vrije uitzetting en krimp van de buis te garanderen. Wanneer het aantal buizen in de warmtewisselaar erg klein is, wordt deze constructie vóór gebruik gebruikt. De afstand tussen de buizen is echter groter dan bij een gewone warmtewisselaar, waardoor een grote en complexe constructie ontstaat. Een andere vorm is gemaakt in één uiteinde van de buis en de drijvende constructie. In de drijvende constructie wordt de volledige pakkingafdichting gebruikt. De constructie is eenvoudiger, maar deze constructie is lastiger te gebruiken bij grote diameters en hoge druk. Warmtewisselaars met pakkingbus worden tegenwoordig zelden gebruikt.
II. Beoordeling van de ontwerpvoorwaarden:
1. Bij het ontwerp van de warmtewisselaar moet de gebruiker de volgende ontwerpcondities (procesparameters) opgeven:
① buis, mantelprogramma bedrijfsdruk (als een van de voorwaarden om te bepalen of de apparatuur op de klasse moet worden voorzien)
② buis, mantelprogramma bedrijfstemperatuur (inlaat/uitlaat)
③ temperatuur van de metalen wand (berekend door het proces (door de gebruiker verstrekt))
④Materiaalnaam en kenmerken
⑤Corrosiemarge
⑥Het aantal programma's
⑦ warmteoverdrachtsgebied
⑧ Specificaties van warmtewisselaarbuizen, opstelling (driehoekig of vierkant)
⑨ vouwplaat of het aantal steunplaten
⑩ isolatiemateriaal en dikte (om de uitstekende hoogte van de typeplaatjezitting te bepalen)
(11) Verf.
Ⅰ. Als de gebruiker speciale eisen heeft, moet hij/zij het merk, de kleur opgeven
Ⅱ. Gebruikers hebben geen speciale vereisten, de ontwerpers hebben zelf geselecteerd
2. Verschillende belangrijke ontwerpvoorwaarden
① Bedrijfsdruk: dit is een van de voorwaarden om te bepalen of de apparatuur is geclassificeerd en moet worden opgegeven.
2. Materiaaleigenschappen: indien de gebruiker de naam van het materiaal niet opgeeft, moet hij de mate van toxiciteit van het materiaal opgeven.
Omdat de toxiciteit van het medium verband houdt met de niet-destructieve bewaking van de apparatuur, warmtebehandeling, het niveau van smeedstukken voor de hogere klasse van apparatuur, maar ook met de indeling van apparatuur:
a, GB150 10.8.2.1 (f) tekeningen geven aan dat de container een uiterst gevaarlijk of zeer gevaarlijk medium bevat met een toxische werking van 100% RT.
b, 10.4.1.3 tekeningen geven aan dat containers die extreem gevaarlijke of zeer gevaarlijke media bevatten voor toxiciteit, na het lassen een warmtebehandeling moeten ondergaan (gelaste verbindingen van austenitisch roestvast staal mogen niet warmtebehandeld worden)
c. Smeedstukken. Het gebruik van matig toxisch smeedstuk voor extreem of zeer gevaarlijk smeedwerk moet voldoen aan de eisen van klasse III of IV.
③ Pijpspecificaties:
Veelgebruikt koolstofstaal φ19×2, φ25×2,5, φ32×3, φ38×5
Roestvrij staal φ19×2, φ25×2, φ32×2,5, φ38×2,5
Opstelling van warmtewisselaarbuizen: driehoek, hoekdriehoek, vierkant, hoekvierkant.
★ Wanneer mechanische reiniging tussen warmtewisselaarbuizen vereist is, moet de vierkante opstelling worden gebruikt.
1. Ontwerp druk, ontwerp temperatuur, lasverbindingscoëfficiënt
2. Diameter: DN < 400 cilinder, gebruik van stalen buis.
DN ≥ 400 cilinder, met gewalste staalplaat.
16" stalen buis ------ met de gebruiker om het gebruik van gewalste staalplaat te bespreken.
3. Lay-outdiagram:
Teken een schematische weergave van de warmteoverdrachtsbuizen op basis van het warmteoverdrachtsgebied en de specificaties hiervan, om zo het aantal warmteoverdrachtsbuizen te bepalen.
Als de gebruiker een leidingschema verstrekt, maar ook controleert of de leidingen zich binnen de leidinglimietcirkel bevinden.
★Principe van het leggen van leidingen:
(1) in de leidinggrenscirkel moet zich een volledige leiding bevinden.
② Het aantal meertaktpijpen moet proberen gelijk te zijn aan het aantal slagen.
③ De warmtewisselaarbuis moet symmetrisch worden geplaatst.
4. Materiaal
Wanneer de buisplaat zelf een convexe schouder heeft en verbonden is met een cilinder (of kop), moet er gesmeed worden. Door de constructie van deze buisplaat worden ze over het algemeen gebruikt voor toepassingen met hoge druk, brandbare, explosieve en giftige materialen in extreme, zeer gevaarlijke omstandigheden. De hogere eisen die aan de buisplaat worden gesteld, maken hem ook dikker. Om te voorkomen dat de convexe schouder slakvorming en delaminatie veroorzaakt en om de vezelspanningen in de convexe schouder te verbeteren, de hoeveelheid bewerking te verminderen en materiaal te besparen, worden de convexe schouder en de buisplaat direct uit het smeedstuk gesmeed om de buisplaat te vervaardigen.
5. Aansluiting warmtewisselaar en buizenplaat
De buis-in-buisverbinding is een belangrijk onderdeel van de constructie bij het ontwerp van de buis-en-buis warmtewisselaar. Hij verwerkt niet alleen de werklast, maar moet ook elke verbinding in de werking van de apparatuur zo maken dat het medium lekvrij is en bestand is tegen de drukcapaciteit van het medium.
De verbinding van buizen en buizenplaten vindt hoofdzakelijk op de volgende drie manieren plaats: a. uitzetting; b. lassen; c. uitzettingslassen
Uitzetting van de mantel en buis tussen de medialekkage zal geen nadelige gevolgen hebben, vooral omdat de lasbaarheid van het materiaal slecht is (zoals bij warmtewisselaarbuizen van koolstofstaal) en de werklast van de productiefaciliteit te groot is.
Door de uitzetting van het uiteinde van de buis in de plastische vervorming van het lassen, is er een restspanning, met de temperatuurstijging, verdwijnt de restspanning geleidelijk, zodat het uiteinde van de buis de rol van afdichting en binding vermindert, dus de uitzetting van de structuur door de druk- en temperatuurbeperkingen, over het algemeen van toepassing op de ontwerp druk ≤ 4Mpa, het ontwerp van de temperatuur ≤ 300 graden, en in de werking van de geen hevige trillingen, geen overmatige temperatuurveranderingen en geen significante spanningscorrosie.
Lasverbindingen hebben de voordelen van eenvoudige productie, hoge efficiëntie en een betrouwbare verbinding. Door het lassen speelt de verbinding tussen de buis en de buisplaat een belangrijke rol bij het verbeteren van de prestaties; bovendien kunnen de verwerkingsvereisten voor pijpgaten worden verminderd, wat tijd bespaart, onderhoudsgemak oplevert en andere voordelen biedt. Het verdient daarom prioriteit om te worden gebruikt.
Bovendien, wanneer de toxiciteit van het medium zeer hoog is, kunnen het medium en de atmosfeer gemakkelijk ontploffen. Het medium is radioactief of de vermenging van materiaal binnen en buiten de pijp kan een nadelig effect hebben. Om ervoor te zorgen dat de verbindingen goed afgedicht zijn, wordt vaak ook de lasmethode gebruikt. Hoewel de lasmethode vele voordelen heeft, kan deze "spleetcorrosie" en spanningscorrosie tussen gelaste knooppunten niet volledig worden vermeden. Bovendien is het moeilijk om een betrouwbare las te maken tussen een dunne pijpwand en een dikke pijpplaat.
De lasmethode kan hogere temperaturen dan uitzettingstemperaturen gebruiken, maar onder invloed van cyclische hoge temperatuurbelasting is de las zeer gevoelig voor vermoeiingsscheuren en openingen in de buis en buisgaten, wanneer deze wordt blootgesteld aan corrosieve media, wat de schade aan de verbinding versnelt. Daarom worden las- en uitzettingsverbindingen tegelijkertijd gebruikt. Dit verbetert niet alleen de vermoeiingsweerstand van de verbinding, maar vermindert ook de neiging tot spleetcorrosie, waardoor de levensduur aanzienlijk langer is dan wanneer alleen gelast wordt.
Er is geen uniforme norm voor de geschikte toepassing van las- en dilatatievoegen en -methoden. Meestal is de temperatuur niet te hoog, maar de druk wel erg hoog of kan het materiaal gemakkelijk lekken. Hiervoor wordt gebruikgemaakt van een sterke expansie- en lasnaad (een lasnaad is simpelweg bedoeld om lekkage te voorkomen en de lasnaad te sluiten, maar garandeert niet de sterkte).
Bij zeer hoge druk en temperatuur kan gebruik worden gemaakt van lasnaden en pasta-expansie (lasnaden zorgen er niet alleen voor dat de las strak staat, maar ook dat de verbinding een hoge treksterkte heeft. Dit verwijst meestal naar de sterkte van de las die gelijk is aan de sterkte van de buis onder axiale belasting tijdens het lassen). De rol van expansie is voornamelijk het elimineren van spleetcorrosie en het verbeteren van de vermoeiingsweerstand van de las. De specifieke structurele afmetingen van de norm (GB/T151) zijn vastgelegd; hier wordt hier niet in detail op ingegaan.
Voor de oppervlakteruwheidseisen van pijpgaten:
a. Wanneer de warmtewisselaarbuis en de buisplaat met elkaar zijn verbonden door lassen, mag de oppervlakteruwheid Ra van de buis niet groter zijn dan 35uM.
b, een enkele warmtewisselaarbuis en buisplaat-expansieverbinding, de oppervlakteruwheid Ra van het buisgat is niet groter dan 12,5 µM expansieverbinding, het buisgatoppervlak mag de expansiedichtheid van de defecten, zoals door de longitudinale of spiraalvormige kerven, niet beïnvloeden.
III. Ontwerpberekening
1. Berekening van de wanddikte van de mantel (inclusief korte sectie van de pijpkast, kop, berekening van de wanddikte van de cilindermantelprogramma) De buis, de wanddikte van de cilindermantelprogramma moet voldoen aan de minimale wanddikte in GB151. Voor koolstofstaal en laaggelegeerd staal geldt een minimale wanddikte volgens de corrosiemarge C2 = 1 mm. Voor het geval dat C2 groter is dan 1 mm, moet de minimale wanddikte van de mantel dienovereenkomstig worden verhoogd.
2. Berekening van open gatwapening
Voor de schaal die gebruikmaakt van een stalen buizensysteem, wordt aanbevolen om de volledige versterking te gebruiken (verhoog de dikte van de cilinderwand of gebruik dikwandige buizen); voor de dikkere buisdoos op het grote gat moet rekening worden gehouden met de algehele economie.
Geen enkele andere wapening mag voldoen aan de eisen van verschillende punten:
① ontwerp druk ≤ 2,5 MPa;
2 De hart-op-hart afstand tussen twee aangrenzende gaten mag niet kleiner zijn dan tweemaal de som van de diameters van de twee gaten;
③ Nominale diameter van de ontvanger ≤ 89 mm;
4. De minimale wanddikte moet voldoen aan de eisen van Tabel 8-1 (corrosiemarge van 1 mm moet worden overgenomen).
3. Flens
Bij gebruik van een standaardflens moet u letten op de flens en pakking, en de bevestigingsmiddelen moeten overeenkomen. Anders moet de flens worden berekend. Bijvoorbeeld, een vlakke lasflens van type A in de standaarduitvoering met de bijbehorende pakking voor een niet-metalen zachte pakking; bij gebruik van een wikkelpakking moet de flens opnieuw worden berekend.
4. Pijpplaat
Er moet aandacht worden besteed aan de volgende kwesties:
① Ontwerptemperatuur van de buisplaat: Volgens de bepalingen van GB150 en GB/T151 mag de metaaltemperatuur van het onderdeel niet lager zijn dan de temperatuur van het onderdeel. Bij de berekening van de buisplaat kan echter niet worden gegarandeerd dat de buismantel de rol van procesmedia vervult. Bovendien is de metaaltemperatuur van de buisplaat moeilijk te berekenen. Over het algemeen wordt de ontwerptemperatuur van de buisplaat aan de hogere kant van de ontwerptemperatuur genomen.
2. Meervoudige buizenwarmtewisselaar: in het leidinggebied, vanwege de noodzaak om de afstandsgroef en de trekstangstructuur in te stellen en omdat deze niet door het warmtewisselaargebied werd ondersteund. Ad: GB/T151-formule.
③De effectieve dikte van de buisplaat
De effectieve dikte van de pijpenplaat verwijst naar de afstand tussen de onderkant van de schotgroefdikte van de pijpenplaat en de som van de volgende twee dingen
a, corrosiemarge van de pijp voorbij de diepte van het dieptebereik van de groef van de pijpscheidingswand
b, corrosiemarge van het mantelprogramma en buisplaat in de mantelprogrammazijde van de constructie van de groefdiepte van de twee grootste installaties
5. Uitzetvoegenset
In de vaste buis- en platenwarmtewisselaar, als gevolg van het temperatuurverschil tussen de vloeistof in de buisleiding en de vloeistof in de buisleiding, en de vaste verbinding tussen de warmtewisselaar en de buis- en mantelplaat, ontstaat er tijdens gebruik een uitzettingsverschil tussen de buis en de mantel, wat leidt tot een axiale belasting van de buis en de mantel. Om schade aan de buis en de warmtewisselaar, destabilisatie van de warmtewisselaar en het loskomen van de buis van de buisplaat te voorkomen, moeten er expansievoegen worden aangebracht om de axiale belasting van de buis en de mantel te verminderen.
Over het algemeen is het temperatuurverschil tussen de mantel en de warmtewisselaarwand groot. U moet rekening houden met het instellen van de uitzetvoeg in de berekening van de buisplaat, op basis van het temperatuurverschil tussen de verschillende algemene omstandigheden berekend σt, σc, q, waarvan er één niet in aanmerking komt. U moet dan de uitzetvoeg vergroten.
σt - axiale spanning van de warmtewisselaarbuis
σc - axiale spanning van de cilinder van het schaalproces
q--De verbinding van de warmtewisselaarbuis en de buisplaat van de trekkracht
IV. Structureel ontwerp
1. Pijpendoos
(1) Lengte van de pijpendoos
a. Minimale binnendiepte
① naar de opening van het enkele buisverloop van de buizendoos mag de minimale diepte in het midden van de opening niet minder zijn dan 1/3 van de binnendiameter van de ontvanger;
② De binnen- en buitendiepte van de pijpleiding moeten zodanig zijn dat het minimale circulatieoppervlak tussen de twee leidingen niet minder bedraagt dan 1,3 maal het circulatieoppervlak van de warmtewisselaarbuis per leiding;
b, de maximale binnendiepte
Overweeg of het handig is om de interne onderdelen te lassen en schoon te maken, vooral vanwege de nominale diameter van de kleinere warmtewisselaar met meerdere buizen.
(2) Afzonderlijke programmapartitie
Dikte en opstelling van de scheidingswand volgens GB151 Tabel 6 en Figuur 15. Voor een dikte van de scheidingswand van meer dan 10 mm moet het afdichtingsvlak worden bijgesneden tot 10 mm. Voor de buizenwarmtewisselaar moet de scheidingswand op het aftapgat worden geplaatst. De diameter van het aftapgat bedraagt doorgaans 6 mm.
2. Buizenbundel
①Buisbundelniveau
Ⅰ, Ⅱ niveau buizenbundel, alleen voor koolstofstaal, laaggelegeerd staal warmtewisselaarbuizen volgens binnenlandse normen; er zijn nog steeds "hogere niveaus" en "gewone niveaus" in ontwikkeling. Zodra de binnenlandse warmtewisselaarbuis kan worden gebruikt, hoeven "hogere" stalen buizen, koolstofstaal, laaggelegeerd staal warmtewisselaarbuizenbundels niet meer te worden onderverdeeld in Ⅰ en Ⅱ niveau!
Ⅰ, Ⅱ buizenbundel Het verschil zit hem hoofdzakelijk in de buitendiameter van de warmtewisselaarbuis, de wanddikteafwijking is verschillend, de overeenkomstige gatgrootte en afwijking is verschillend.
Buisbundel van klasse Ⅰ met hogere precisie-eisen, voor warmtewisselaarbuis van roestvast staal, alleen buisbundel van klasse Ⅰ; voor de veelgebruikte warmtewisselaarbuis van koolstofstaal
② Buisplaat
a, afwijking van de grootte van het buisgat
Let op het verschil tussen de Ⅰ en Ⅱ vlakke buizenbundel
b, de programmapartitiegroef
Ⅰ de sleufdiepte is over het algemeen niet minder dan 4 mm
Ⅱ subprogramma-partitiesleufbreedte: koolstofstaal 12 mm; roestvrij staal 11 mm
De afschuining van de hoek van de scheidingssleuf in het Ⅲ minutenbereik bedraagt doorgaans 45 graden, de afschuiningsbreedte b is ongeveer gelijk aan de straal R van de hoek van de pakking in het minutenbereik.
③Opvouwbare plaat
a. Grootte van het leidinggat: gedifferentieerd per bundelniveau
b, boogvouwplaat inkepinghoogte
De inkepinghoogte moet zo zijn dat de vloeistof door de opening stroomt met een stroomsnelheid door de buizenbundel die vergelijkbaar is met de inkepinghoogte. Deze is over het algemeen 0,20-0,45 keer de binnendiameter van de afgeronde hoek. De inkeping wordt over het algemeen gesneden in de pijprij onder de middenlijn of gesneden in twee rijen pijpgaten tussen de kleine brug (om het dragen van een pijp te vergemakkelijken).
c. Inkepingoriëntatie
Eenrichtingsreinigingsvloeistof, inkeping omhoog en omlaag;
Gas met een kleine hoeveelheid vloeistof, inkeping omhoog richting het laagste deel van de vouwplaat om de vloeistofpoort te openen;
Vloeistof met een kleine hoeveelheid gas, inkeping naar beneden richting het hoogste punt van de vouwplaat om de ventilatiepoort te openen
Bij gas-vloeistofcoëxistentie of als de vloeistof vaste stoffen bevat, wordt de linker- en rechterindeling inkeping toegepast en wordt de vloeistofpoort op de laagste plaats geopend
d. Minimale dikte van de vouwplaat; maximale vrije overspanning
e. De vouwplaten aan beide uiteinden van de buizenbundel bevinden zich zo dicht mogelijk bij de inlaat- en uitlaatontvangers van de mantel.
④Stuurstang
a, de diameter en het aantal trekstangen
Diameter en aantal volgens tabel 6-32, 6-33 selectie, om ervoor te zorgen dat groter dan of gelijk aan de dwarsdoorsnede van de trekstang gegeven in tabel 6-33 onder het uitgangspunt van de diameter en het aantal trekstangen kan worden gewijzigd, maar de diameter mag niet minder zijn dan 10 mm, het aantal van niet minder dan vier
b. de trekstang moet zo gelijkmatig mogelijk worden aangebracht in de buitenrand van de buizenbundel, voor warmtewisselaars met een grote diameter moet in het pijpgebied of in de buurt van de vouwplaatopening een passend aantal trekstangen worden aangebracht, elke vouwplaat moet minimaal 3 steunpunten hebben
c. Moer voor de trekstang, sommige gebruikers vereisen het volgende: een moer en een vouwplaatlassen
⑤ Anti-spoelplaat
a. De anti-spoelplaat is bedoeld om de ongelijkmatige verdeling van vloeistof en de erosie van het uiteinde van de warmtewisselaarbuis te verminderen.
b. Bevestigingsmethode van de anti-uitspoelplaat
Voor zover mogelijk vastgezet in de vaste spoedbuis of nabij de buisplaat van de eerste vouwplaat, wanneer de mantelinlaat zich in de niet-vaste staaf aan de zijkant van de buisplaat bevindt, kan de anti-vervormingsplaat aan het cilinderlichaam worden gelast
(6) Het plaatsen van uitzetvoegen
a. Gelegen tussen de twee zijden van de vouwplaat
Om de vloeistofweerstand van de uitzetvoeg te verminderen, moet de uitzetvoeg aan de binnenkant van een voeringbuis indien nodig in de uitzetvoeg in de richting van de vloeistofstroom aan de mantel worden gelast. Bij verticale warmtewisselaars, wanneer de vloeistofstroomrichting omhoog is, moeten de afvoergaten van de voeringbuis aan het onderste uiteinde worden geplaatst.
b. Uitzetvoegen van het beschermingsapparaat om te voorkomen dat de apparatuur tijdens het transportproces of bij het gebruik van de slechte trekkracht wordt beschadigd
(vii) de verbinding tussen de buisplaat en de mantel
a. Verlengstuk dient tevens als flens
b. Pijpplaat zonder flens (GB151 Bijlage G)
3. Pijpflens:
① Ontwerptemperatuur groter dan of gelijk aan 300 graden, er moet een stompe flens worden gebruikt.
② voor de warmtewisselaar kan niet worden gebruikt om de interface over te nemen om op te geven en te ontladen, moet worden ingesteld in de buis, het hoogste punt van de mantelbaan van de bleeder, het laagste punt van de ontladingspoort, de minimale nominale diameter van 20mm.
③ Verticale warmtewisselaar kan met overlooppoort worden uitgerust.
4. Ondersteuning: GB151-soorten overeenkomstig de bepalingen van artikel 5.20.
5. Overige accessoires
① Hijsogen
Bij een kwaliteit zwaarder dan 30 kg dienen de officiële doos- en pijpdoosdeksels te worden voorzien van bevestigingspunten.
② bovenste draad
Om de demontage van de pijpenkast te vergemakkelijken, moet het deksel van de pijpenkast op het officiële bord worden geplaatst en moet de draad van het deksel van de pijpenkast bovenaan worden bevestigd.
V. Fabricage- en inspectievereisten
1. Pijpplaat
① gesplitste buisplaat-stootverbindingen voor 100% stralingsinspectie of UT, gekwalificeerd niveau: RT: Ⅱ UT: Ⅰ niveau;
② Naast roestvrij staal, warmtebehandeling voor spanningsontlasting van de gesplitste pijpplaat;
③ Afwijking van de breedte van de gatenbrug van de buisplaat: volgens de formule voor het berekenen van de breedte van de gatenbrug: B = (S - d) - D1
Minimale breedte van de gatenbrug: B = 1/2 (S - d) + C;
2. Warmtebehandeling van de buisdoos:
Koolstofstaal, laaggelegeerd staal gelast met een split-range partitie van de pijpendoos, evenals de pijpendoos van de zijopeningen meer dan 1/3 van de binnendiameter van de cilinderpijpendoos, bij de toepassing van lassen voor spanningsontlasting warmtebehandeling, flens en partitie afdichtingsoppervlak moeten worden bewerkt na warmtebehandeling.
3. Druktest
Wanneer de ontwerp-druk van het shell-proces lager is dan de druk van het buisproces, om de kwaliteit van de verbindingen van de warmtewisselaarbuis en de buisplaat te controleren
① De druk van het mantelprogramma wordt verhoogd om de testdruk te verhogen met het pijpprogramma dat overeenkomt met de hydraulische test, om te controleren of de pijpverbindingen lekken. (Het is echter noodzakelijk om ervoor te zorgen dat de primaire filmspanning van het mantelprogramma tijdens de hydraulische test ≤0,9 ReLΦ is)
2 Wanneer de bovenstaande methode niet geschikt is, kan de schaal een hydrostatische test ondergaan, waarbij de oorspronkelijke druk wordt gecontroleerd nadat de schaal is goedgekeurd. Vervolgens kan de schaal een ammoniaklekkagetest of halogeenlekkkagetest ondergaan.
VI. Enkele aandachtspunten bij de grafieken
1. Geef het niveau van de buizenbundel aan
2. Op de warmtewisselaarbuis moet een etiketnummer worden geschreven
3. Buisplaatleidingcontourlijn buiten de gesloten dikke doorgetrokken lijn
4. Montagetekeningen moeten worden gemarkeerd met de vouwplaat-spleetoriëntatie
5. Standaard afvoergaten van expansievoegen, afvoergaten op de pijpverbindingen en pijppluggen moeten buiten beeld blijven
Geplaatst op: 11-10-2023